Դիմադրության կետային եռակցման պարամետրեր. Սարքավորումներ դիմադրողական կետային եռակցման համար: Նախապատրաստում աշխատանքի

Կետային եռակցումը մեթոդ է, երբ համընկնող մասերը միացվում են մեկ կամ մի քանի կետերում: Էլեկտրական հոսանքի կիրառման դեպքում տեղի է ունենում տեղային ջեռուցում, որի արդյունքում մետաղը հալվում է և ամրանում։ Ի տարբերություն էլեկտրական աղեղի կամ գազային եռակցման, լցնող նյութ չի պահանջվում. ոչ թե էլեկտրոդներն են հալվում, այլ հենց մասերը: Իներտ գազով պարուրելը նույնպես անհրաժեշտ չէ. եռակցման ավազանը բավականաչափ տեղայնացված է և պաշտպանված մթնոլորտային թթվածնի ներթափանցումից: Եռակցողն աշխատում է առանց դիմակի և ձեռնոցների։ Սա թույլ է տալիս ավելի լավ պատկերացնել և վերահսկել գործընթացը: Կետային եռակցումն ապահովում է բարձր արտադրողականություն (մինչև 600 միավոր/րոպե) ցածր գնով: Այն լայնորեն կիրառվում է տնտեսության տարբեր ոլորտներում՝ սարքավորումից մինչև ինքնաթիռաշինություն, ինչպես նաև կենցաղային նպատակներով։ Ոչ մի ավտոտեխսպասարկման կետ չի կարող անել առանց կետային եռակցման:

Կետային եռակցման սարքավորումներ

Աշխատանքն իրականացվում է հատուկ եռակցման մեքենայի վրա, որը կոչվում է spotter (անգլերեն Spot - կետից): Spotter-ները ստացիոնար են (արտադրամասերում աշխատանքի համար) և շարժական: Տեղադրումն աշխատում է 380 կամ 220 Վ հոսանքի ցանցի վրա և առաջացնում է մի քանի հազար ամպերի ընթացիկ լիցքավորում, ինչը շատ ավելին է, քան ինվերտորներն ու կիսաավտոմատ սարքերը: Հոսանքը կիրառվում է պղնձի կամ ածխածնի էլեկտրոդի վրա, որը սեղմվում է օդաճնշական կամ ձեռքի լծակի միջոցով եռակցվող մակերեսների վրա։ Ջերմային էֆեկտ է առաջանում, որը տևում է մի քանի միլիվայրկյան։ Այնուամենայնիվ, դա բավարար է մակերեսների հուսալի միացման համար: Քանի որ ազդեցության ժամանակը նվազագույն է, ջերմությունը չի տարածվում մետաղի միջով, և եռակցման կետը արագ սառչում է: Եռակցման ենթակա են սովորական պողպատներից, ցինկապատ երկաթից, չժանգոտվող պողպատից, պղնձից, ալյումինից պատրաստված մասերը։ Մակերեւույթների հաստությունը կարող է տարբեր լինել՝ գործիքների պատրաստման ամենաբարակ մասերից մինչև 20 մմ հաստությամբ թիթեղներ։

Կոնտակտային տեղում եռակցումը կարող է իրականացվել մեկ կամ երկու էլեկտրոդով տարբեր կողմերից: Առաջին մեթոդն օգտագործվում է բարակ մակերեսների եռակցման համար կամ այն ​​դեպքերում, երբ անհնար է երկու կողմից պահել: Երկրորդ մեթոդի համար օգտագործվում են հատուկ տափակաբերան աքցան՝ մասերը սեղմելու համար։ Այս տարբերակը ապահովում է ավելի ապահով տեղավորում և ավելի հաճախ օգտագործվում է հաստ պատերով աշխատանքային մասերի համար:

Ըստ հոսանքի տեսակի՝ կետային եռակցման մեքենաները բաժանվում են.

• աշխատել փոփոխական հոսանքի վրա;
• աշխատել ուղղակի հոսանքի վրա;
• ցածր հաճախականության սարքեր;
• կոնդենսատորի տիպի ապարատ.

Սարքավորման ընտրությունը կախված է տեխնոլոգիական գործընթացի բնութագրերից: Ամենատարածվածը AC սարքերն են:

Վերադառնալ բովանդակության աղյուսակին

Կետային եռակցման էլեկտրոդներ

Կետային եռակցման էլեկտրոդները տարբերվում են աղեղային եռակցման էլեկտրոդներից: Նրանք ոչ միայն ապահովում են հոսանքի մատակարարումը եռակցման ենթակա մակերեսներին, այլև կատարում են սեղմման ֆունկցիա, ինչպես նաև մասնակցում են ջերմության հեռացմանը:

Աշխատանքային գործընթացի բարձր ինտենսիվությունը պահանջում է նյութի օգտագործում, որը դիմացկուն է մեխանիկական և քիմիական ազդեցություններին: Պղինձը քրոմի և ցինկի ավելացումով (համապատասխանաբար 0,7 և 0,4%) համապատասխանում է ամենախիստ պահանջներին:

Եռակցման կետի որակը մեծապես որոշվում է էլեկտրոդի տրամագծով: Այն պետք է լինի միացման ենթակա մասերի հաստությունը առնվազն 2 անգամ։ Ձողերի չափերը կարգավորվում են ԳՕՍՏ-ով և ունեն 10-ից 40 մմ տրամագծով: Էլեկտրոդների առաջարկվող չափերը ներկայացված են աղյուսակում: (պատկեր 1)

Սովորական պողպատների եռակցման համար նպատակահարմար է օգտագործել հարթ աշխատանքային մակերեսով էլեկտրոդներ, բարձր ածխածնային և լեգիրված պողպատների, պղնձի, ալյումինի եռակցման համար՝ գնդաձևով։

Գնդաձև ծայրով էլեկտրոդներն ավելի դիմացկուն են. ավելի շատ միավորներ կարելի է արտադրել մինչև նորից մանրացնելը:

Բացի այդ, դրանք ունիվերսալ են և հարմար են ցանկացած մետաղի եռակցման համար, սակայն եռակցման համար հարթ ալյումինի կամ մագնեզիումի օգտագործումը կհանգեցնի փորվածքների առաջացմանը:

Դժվար հասանելի վայրերում կետային եռակցումը կատարվում է կոր էլեկտրոդներով։ Եռակցողը, ով բախվում է նման աշխատանքային պայմանների, միշտ ունի տարբեր ձևի էլեկտրոդների հավաքածու:

Հոսանքի հուսալի փոխանցման և սեղմման համար էլեկտրոդները պետք է սերտորեն միացված լինեն էլեկտրոդի ամրակին: Դրա համար նրանց նստատեղերի մասերը կոնաձեւ են։

Էլեկտրոդների որոշ տեսակներ թելերով կամ ամրացված են գլանաձև մակերեսի վրա:

Վերադառնալ բովանդակության աղյուսակին

Կետային եռակցման պարամետրեր

Գործընթացի հիմնական պարամետրերն են ընթացիկ ուժը, իմպուլսի տեւողությունը, սեղմման ուժը:

Ստեղծված ջերմության քանակը, ջեռուցման արագությունը և եռակցված միջուկի չափը կախված են եռակցման հոսանքի ուժից:

Հոսանքի ուժգնության հետ մեկտեղ ջերմության քանակն ու միջուկի չափը ազդում է իմպուլսի տեւողությամբ: Այնուամենայնիվ, երբ հասնում է որոշակի պահի, հավասարակշռության վիճակ է առաջանում, երբ ամբողջ ջերմությունը հանվում է եռակցման գոտուց և այլևս չի ազդում մետաղի հալման և միջուկի չափի վրա: Հետևաբար, ընթացիկ մատակարարման տևողության ավելացումն այսքանից ավելի անիրագործելի է:

Սեղմման ուժը ազդում է եռակցված մակերեսների պլաստիկ դեֆորմացման, դրանց վրա ջերմության վերաբաշխման և միջուկի բյուրեղացման վրա։ Բարձր սեղմման ուժը նվազեցնում է էլեկտրական հոսանքի դիմադրությունը, որն անցնում է էլեկտրոդից մինչև աշխատանքային մաս և հակառակը: Այսպիսով, հոսանքն ավելանում է, հալման գործընթացը արագանում է։ Բարձր սեղմման ուժով կատարված կապը բարձր դիմացկուն է: Բարձր հոսանքի բեռների դեպքում սեղմումը կանխում է հալած մետաղի շաղ տալը: Լարումը թուլացնելու և միջուկի խտությունը բարձրացնելու համար որոշ դեպքերում հոսանքի անջատումից հետո կատարվում է սեղմման ուժի լրացուցիչ կարճաժամկետ աճ։

Հատկացնել փափուկ և կոշտ: Փափուկ ռեժիմում ընթացիկ ուժն ավելի քիչ է (հոսանքի խտությունը 70-160 Ա / մմ² է), իսկ իմպուլսի տևողությունը կարող է հասնել մի քանի վայրկյանի: Նման եռակցումը օգտագործվում է ցածր ածխածնային պողպատների միացման համար և ավելի տարածված է տանը, երբ աշխատանքն իրականացվում է ցածր հզորության մեքենաների վրա: Կոշտ ռեժիմում հզոր զարկերակի տևողությունը (160-300 Ա / մմ²) 0,08-ից մինչև 0,5 վայրկյան է: Մասերը ապահովված են առավելագույն հնարավոր սեղմումով։ Արագ տաքացումը և արագ սառեցումը թույլ են տալիս եռակցված միջուկին պահպանել իր կոռոզիոն դիմադրությունը: Կոշտ ռեժիմն օգտագործվում է պղնձի, ալյումինի, բարձր լեգիրված պողպատների հետ աշխատելիս։

Օպտիմալ պարամետրերի ընտրությունը պահանջում է հաշվի առնել բազմաթիվ գործոններ և թեստեր անցկացնել հաշվարկներից հետո: Եթե ​​անհնար է կամ անիրագործելի է կատարել թեստային աշխատանք (օրինակ, տանը եռակցման ժամանակ), ապա դուք պետք է հավատարիմ մնաք տեղեկատու գրքերում նշված ռեժիմներին: Սովորական պողպատների եռակցման համար ընթացիկ ուժի, իմպուլսի տևողության և սեղմման առաջարկվող պարամետրերը տրված են աղյուսակում: (Պատկեր 2)

Վերադառնալ բովանդակության աղյուսակին

Հնարավոր թերությունները և դրանց պատճառները

Լավ կատարված կետային կապը ապահովում է հուսալի կապ, որի ծառայության ժամկետը, որպես կանոն, գերազանցում է բուն արտադրանքի ծառայության ժամկետը: Այնուամենայնիվ, տեխնոլոգիայի խախտումը կարող է հանգեցնել թերությունների, որոնք կարելի է բաժանել 3 հիմնական խմբի.

• եռակցված միջուկի անբավարար չափերը և դրա դիրքի շեղումը մասերի միացման նկատմամբ.
• մեխանիկական վնաս `ճաքեր, փորվածքներ, պատյաններ;
• Եռակցման կետին հարող տարածքում մետաղի մեխանիկական և հակակոռոզիոն հատկությունների խախտում.

Դիտարկենք թերությունների հատուկ տեսակները և դրանց առաջացման պատճառները.

1. Միաձուլման բացակայությունը կարող է առաջանալ անբավարար ընթացիկ ուժի, ավելորդ սեղմման, էլեկտրոդի մաշվածության պատճառով:
2. Արտաքին ճաքեր են առաջանում, երբ առկա է չափազանց մեծ հոսանք, անբավարար սեղմում և մակերեսների աղտոտում:
3. Եզրերի անկումները պայմանավորված են միջուկի մոտիկությամբ:
4. Էլեկտրոդներից փորվածքներ առաջանում են, երբ դրանց աշխատանքային մակերեսը չափազանց փոքր է, սխալ տեղադրում, ավելորդ սեղմում, չափազանց բարձր հոսանք և երկարատև իմպուլս:
5. Հալած մետաղի շաղ տալը և դրա մասերի միջև տարածությունը լցնելը (ներքին շաղ տալ) տեղի է ունենում անբավարար սեղմման, միջուկում օդային խոռոչի ձևավորման և էլեկտրոդների սխալ դասավորվածության պատճառով:
6. Հալած մետաղի արտաքին ցողումը մասերի մակերեսին կարող է առաջանալ անբավարար սեղմման, չափազանց բարձր հոսանքի և ժամանակի ռեժիմների, մակերեսների աղտոտման և շեղված էլեկտրոդների պատճառով: Վերջին երկու գործոնները բացասաբար են ազդում հոսանքի բաշխման միատեսակության և մետաղի հալման վրա։
7. Ներքին ճեղքերն ու խոռոչներն առաջանում են չափազանց հոսանքի և ժամանակի ռեժիմների, դարբնոցների անբավարար կամ հետաձգված սեղմման և մակերեսի աղտոտման պատճառով: Կծկվող խոռոչները հայտնվում են, երբ միջուկը սառչում է: Դրանք կանխելու համար դարբնոցային սեղմումը օգտագործվում է ընթացիկ մատակարարումը դադարեցնելուց հետո:
8. Միջուկի անկանոն ձևի կամ դրա տեղաշարժի պատճառը էլեկտրոդների թեքվածությունն է կամ սխալ դասավորությունը, մասերի մակերեսի աղտոտումը։
9. Այրվածքը կեղտոտ մակերեսների կամ անբավարար սեղմման արդյունք է: Այս թերությունից խուսափելու համար հոսանքը պետք է կիրառվի միայն սեղմումը լիովին ապահովելուց հետո:

Վ.Գ. Կվաչովը(Ուկրաինայի ԽՍՀ ԳԱ կիբեռնետիկայի ինստիտուտ)

Դիմադրության կետային եռակցումը մետաղների միացման ամենաարդյունավետ մեթոդներից մեկն է: Զանգվածային արտադրության մեջ դրա լայն կիրառման և ոչ կործանարար փորձարկման կատարյալ մեթոդների բացակայության պատճառով հատկապես կարևոր է տեխնոլոգիական գործընթացի պահանջների խստիվ պահպանումը ռեժիմի ընտրության փուլերում, եռակցման համար նյութեր պատրաստելը, մասերը հավաքելը և այլն: կարևորությունը։ Այս դեպքում եռակցման օպտիմալ ռեժիմի ընտրությունը որոշում է հոդերի նշված որակի վերարտադրելիությունը: Հեշտ է ցույց տալ, որ բոլոր մյուս բաները հավասար են և ռեժիմի հիմնական պարամետրերի մշտական ​​տատանումները, որակի կայունության ֆունկցիանy= զ( x 1, x 2… x n) - ռեժիմի պարամետրերը, կախված է այս պարամետրերի հարաբերակցությունից և ունի առավելագույնը եռակցման օպտիմալ ռեժիմների ոլորտում:

Որոշակի հաստությամբ նյութի կետային եռակցման ժամանակ ռեժիմը սահմանվում է եռակցման հոսանքի ժամանակային կախվածությամբԵս սվ (t) և սեղմման ուժերըԶ գ զ( տ), ինչպես նաև էլեկտրոդների շփման մակերեսի չափը և ձևը:

Մի շարք հետազոտողներ առաջարկել են հոսանքի հաշվարկման բանաձեւեր՝ որպես հիմնական պարամետր, որը որոշում է եռակցման ժամանակ ջերմության արտազատումը։ Այնուամենայնիվ, դրանք գործնականում օգտագործելու փորձերը կապված են հայտնի դժվարությունների հետ, որոնք պայմանավորված են հաշվարկների բարդությամբ և ստացված տվյալների և գործնական արդյունքների անհամապատասխանությամբ: Վերջերս նմանության տեսությունը կամ ընդհանրացված փոփոխականների մեթոդը օգտագործվել է եռակցման ռեժիմները որոշելու համար։

Այնուամենայնիվ, գոյություն ունեցող վերլուծական մեթոդները թույլ են տալիս միայն նախնական գնահատել ռեժիմի պարամետրերի տատանումների միջակայքը, որի վերջնական ընտրությունը պահանջում է զգալի փորձնական ուղղում:

Պարամետրերի հաշվարկված և աղյուսակային արժեքների շտկման արդյունքները գրեթե ամբողջությամբ կախված են եռակցողի որակավորումներից, նրա փորձից և ռեժիմի ընտրության ժամանակ օգտագործվող մեթոդաբանությունից: Բնականաբար, այս մոտեցումը ներկայացնում է սուբյեկտիվ գործոն, որը հաճախ հանգեցնում է ժամանակի և նյութերի վատնման։

Եռակցման ռեժիմների ընտրությունը և ուղղումը տիպիկ օպտիմալացման խնդիր է, այսինքն. գտնելով ռեժիմի պարամետրերի լավագույն, որոշակի իմաստով արժեքները: Տվյալ որակի չափանիշի համար (սովորաբար սա միջուկի տրամագիծն է (դ i կամ ճեղքող ուժ) օպտիմալացման խնդիրն է որոշել այն պարամետրերը, որոնք պատկանում են թույլատրելի արժեքների որոշակի տիրույթին և ապահովում են ընտրված չափանիշի ծայրահեղությունը:

Ռեժիմի կառավարման պարամետրերի և որակի չափանիշի միջև վերլուծական հարաբերությունների առկայության դեպքում այս խնդրի լուծումը դժվար չէ: Այնուամենայնիվ, եռակցման գործընթացի անբավարար իմացությունը, մեծ թվով պարամետրերը և անկարգությունների պատահական բնույթը թույլ չեն տալիս ստանալ բավականաչափ ճշգրիտ վերլուծական նկարագրություն: Հետևաբար, ռեժիմի օպտիմալ պարամետրերը կարող են որոշվել՝ օգտագործելով տվյալների մշակման հիման վրա փորձերի մաթեմատիկական պլանավորման մեթոդները, որոնք ստացվում են անմիջապես գործարկվող օբյեկտում: Այս դեպքում, ի տարբերություն վերլուծական հետազոտության, արձագանքման մակերեսի տեղական ուսումնասիրությունն իրականացվում է ըստ փորձերի որոշակի շարքի արդյունքների: Պատասխան մակերեսի ուսումնասիրության մի շարք հաջորդական ընթացակարգերի արդյունքում դրա ծայրահեղ արժեքը ստացված, և փորձերը պլանավորվում են այնպես, որ նվազագույնի հասցվի փորձերի քանակը և ծայրահեղության որոնման վրա ծախսված ժամանակը: Սովորաբար ամենաարդյունավետը ֆակտորային պլանավորման մեթոդների կիրառումն է, որոնք վերջերս լայն տարածում են գտել տեխնոլոգիական գործընթացների ուսումնասիրության մեջ։

Խնդիրը լուծելու համար կիրառվել է հաջորդական սիմպլեքս պլանավորման մեթոդը։ Նրա հիմնական գաղափարն այն է, որ որոշակի տարածաշրջանում արձագանքման մակերևույթը մոտավորվում է գծային մոտավորմամբ՝ օգտագործելով սիմպլեքս ձևավորող փորձարարական կետերի նվազագույն քանակը, և օպտիմալ արժեքի որոնման համար այս մակերևույթի երկայնքով շարժումն իրականացվում է՝ հեռացնելով գագաթը: simplex ավելի փոքր արձագանքով և կառուցելով նորը, որը հայելային պատկեր է, որը մերժված է: Սա թույլ է տալիս համատեղել գործընթացը-իցսովորելով արձագանքման մակերեսը դրա երկայնքով շարժմամբ: Հասնելով էքստրեմի շրջանին, սիմպլեքսը սկսում է պտտվել վերևի շուրջը առավելագույն արձագանքով: Սա ցույց է տալիս, որ բոլոր մյուս գագաթները, որոնք որոշվում են սկզբնական պարամետրերի հարաբերակցությամբ, ավելի ցածր ելք են տալիս ատամնաբուժականի համեմատ և օգտագործվում են օպտիմալացման գործընթացի ավարտը որոշելու համար:

Սիմպլեքս պլանավորման մեթոդի ալգորիթմի ավելի մանրամասն նկարագրությունը կքննարկվի ստորև: Այստեղ անհրաժեշտ է նշել այն հիմնական առավելությունները, որոնք որոշեցին խնդրի լուծման այս մեթոդի ընտրությունը.

1) դրա օգտագործումը չի պահանջում հատուկ մաթեմատիկական գիտելիքներ. Հաշվարկները չափազանց պարզ են, բոլոր տեխնիկան պաշտոնականացված են, ուստի մեթոդը հարմար է ինչպես ձեռքով, այնպես էլ մեքենայական իրականացման համար.

2) շարժման ուղղությունը որոշվում է ոչ թե պատասխանի ճշգրիտ քանակական արժեքներով, այլ միայն նրանց միջև հարաբերակցությամբ: Սա հատկապես կարևոր է եռակցման որակի ինդեքսը չափելու դժվարությունների դեպքում.

3) հաշվի առնելով այն հանգամանքը, որ սիմպլեքսի շարժումը հիմնված է որակական տեղեկատվության վրա, անհրաժեշտ չէ չափազանց բարձր պահանջներ դնել գագաթների կոորդինատներին համապատասխանող պարամետրերի արժեքների պահպանման և չափման ճշգրտության վրա: Սա թույլ է տալիս մեթոդը ուղղակիորեն օգտագործել արտադրական պայմաններում, որտեղ դժվար է չափել և պահպանել պարամետրերի արժեքները բարձր ճշգրտությամբ:

Ստորև, օգտագործելով D16AM նյութի օպտիմալ կետային եռակցման ռեժիմի ընտրության օրինակըմմ ցածր հաճախականությամբ մեքենայի վրա ցույց է տալիս սիմպլեքս պլանավորման կիրառման տեխնիկա: Փորձը նախատեսված էր ռեժիմի երկու անկախ փոփոխականների համար՝ եռակցման հոսանքի իմպուլսի առավելագույն արժեքը Iw max և էլեկտրոդների սեղմման ուժը:Ֆ սեղմել. Այլ պարամետրեր (եռակցման ժամանակ, էլեկտրական տրամագիծայո դ էլդրա սրման շառավիղըՌ սև այլն) պահպանվել են տվյալ մակարդակում:

Առաջարկվող ռեժիմների աղյուսակների տվյալների հիման վրա ընտրվել է փոփոխականներից յուրաքանչյուրի տատանումների միջակայքը՝ 25 կԱ I sv max 35 kA, 280 կգ սեղմված 400 կգ - տատանումների ընդմիջում; մեծությունը կԱ, կգ.

Որպես օպտիմալացման չափանիշ ընդունվել է եռակցման բծի միջուկի տրամագիծը: Ռեժիմի փոփոխականները չափվել են մասնագիտացված սարքավորումների միջոցով:

Սիմպլեքս,ինչպես գիտեք կոչվում է ամենապարզ ուռուցիկ երկրաչափական պատկերը՝ գագաթների նվազագույն քանակով n +1, որտեղ n - ուսումնասիրված փոփոխականների քանակը. Քննվող գործով համարn=2 կանոնավոր սիմպլեքսը հավասարակողմ եռանկյուն է, որի գագաթների կոորդինատները ուսումնասիրված փոփոխականների տարածության մեջ որոշում են փորձերի պլանը։

Նախնական սիմպլեքսը կառուցվել է ռեժիմի համարԵս sv max= 175. Ֆ սեղմել= 120 ... Քանի որ շարժման ուղղության նախնական գնահատումը դժվար է, սկզբնական սիմպլեքսի կողմնորոշումը կամայական է։ Հետեւաբար, մենք կկազմակերպենք դրա կողմըԱ 1– Ա2 ընթացիկ առանցքին զուգահեռ (նկար,ա).Հաշվի առնելով պարամետրերի փոփոխության ընտրված միջակայքերը և օգտագործելով պլանավորման մատրիցը, մենք կառուցում ենք նախնական սիմպլեքս.Ա 1 Ա 2 Ա 3 ... Սիմպլեքսի գագաթներով փորձերի արդյունքները (Աղյուսակ 1) ցույց են տվել, որ միջուկի տրամագծի նվազագույն արժեքը տրվում է կետով որոշված ​​ռեժիմով.Ա 2.Ուստի արձագանքման մեծացման ուղղությամբ շարժվելու համար անհրաժեշտ է կետը թողնելԱ 2ևմնացած կողմումԱ 1– A 3 լրացնել նոր սիմպլեքս՝ ավելացնելով A 4 կետը:

Նոր կետի կոորդինատները որոշվում են հետևյալ հարաբերությամբ.

A ji = 2 / n (A 1i + A 2i +… + A ji +… + A k+1. ի) - Ա ջի

i = 1, 2, 3,…, k.

Այստեղ առաջին ինդեքսը նշանակում է սիմպլեքսի գագաթի թիվը, իսկ երկրորդը՝ դրա կոորդինատը.ժ - նվազագույն արձագանքով գագաթի թիվը: Քննվող գործի համար կետի կոորդինատներըԱ 4հաշվարկվում են այսպես.

A 4 (F սեղմված) = 2/2 [A 1 (F comp) + A 3 (F comp)] - A 2 (F comp);

A 4 (I sv max) = 2/2 –A 2 (I sv max):

Փորձարկումից հետո կետումԱ 4 միջուկի տրամագծի համեմատական ​​գնահատում ռեժիմների համար A 1, A 3, A 4 ... Սիմպլեքսի նվազագույն ելքով կետը հանվում է և նկարագրված ընթացակարգը կրկնվում է:

Բրինձ. Սիմպլեքսի շարժման հետագիծը եռակցման օպտիմալ ռեժիմը որոշելիս ( d e = 20 մմ, R z = 75 մմ)

A - խառնուրդ D16AM; բ - խառնուրդ AMg6; գ - չժանգոտվող պողպատ 1X18H9T

Ինչպես երևում է նկարից և աղյուսակից. 1, այն բանից հետո, երբ սիմպլեքսը հասավ A 8 կետին, թարգմանական շարժումը դադարեց:

Աղյուսակ 1

Փորձի համարը	Սիմպլեքս	Այն կետը, որտեղ տեղի է ունենում փորձը	Vertex կոորդինատները		d i, մմ
			Ես sv max	F կոմպ
	A 1 A 2 A 3
	A 1 A 2 A 3
	A 1 A 2 A 3
	A 1 A 3 A 4
	A 3 A 4 A 5
	A 4 A 5 A 6
	A 5 A 6 A 7
	A 6 A 7 A 8
	A 6 A 8 A 9
	A 8 A 9 A 10	Ա 10
	A 8 A 10 A 11	Ա 11
	A 8 A 11 A 12	Ա 12
Նշում. Թիվ 10, 11 փորձարկումներում տեղի է ունեցել շաղ տալ։

Ա 10 կետով սահմանված ռեժիմով եռակցման ժամանակ միջուկի տրամագիծը մեծացավ, բայց տեղի ունեցավ շաղ տալ: Հաջորդ սիմպլեքսը կառուցվել է A 8 ... A 10 կողմի վրա, և A 11-ում կատարված փորձը նույնպես հանգեցրել է շաղի: Վերջնական փորձը А 12 գագաթում տվել է միջուկի տրամագծի զգալիորեն ավելի փոքր չափսեր՝ համեմատած А 8 կետով որոշված ​​ռեժիմի հետ։

A 8 գագաթի շուրջ սիմպլեքսի պտտման ցիկլի ավարտից հետո պարզվեց, որ ռեժիմները. A 9, A 10, A 11, A 12 տալ միջուկի ավելի փոքր տրամագիծ կամ հանգեցնել սփռոցների:

A 8 կետում օպտիմալ ռեժիմի կոորդինատները հստակեցնելու համար մի շարք փորձեր են իրականացվել, որոնք տվել են արդյունքների լավ վերարտադրելիություն։ Այսպիսով, ռեժիմը համապատասխանում է գագաթնակետին A 8հետկոորդինատները Ի sv max=190, Ֆ սեղմել=104.

Եռակցման օպտիմալ ռեժիմ ընտրելու համանման փորձ է իրականացվել նաև AMg6 և 1X18N9T նյութերի համար:մմ . Նրանց համար պարզեցումների շարժման հետագծերը ներկայացված են Նկ.բև v.Աղյուսակ 2-ը ցույց է տալիս բնական միավորների օպտիմալ ռեժիմները:

աղյուսակ 2

Եռակցվող նյութ	I sv max, դեպի Ա	F կոմպ, կգ
Ժամը 16	31,2
AMg6	17,6
1Х18Н9Т

գրականություն

1. Ա.Ս. Գելման,Կոնտակտային եռակցման տեխնոլոգիա և սարքավորումներ, Մաշգիզ, Մոսկվա, 1960 թ.

2.Կ.Ա. Կոչերգին, Դիմադրության եռակցման տեսության հարցեր, Mashgiz, M, - L., 1950:

2. Գ.Ֆ. Ձի,Ա.Ա. Չակալաև, Թեթև համաձուլվածքների կետային եռակցման ռեժիմի որոշ պարամետրերի հաշվարկման հարցի շուրջ, հոդվածների հավաքածու. «Եռակցված հոդերի և կառուցվածքների հուսալիություն», «Մեքենաշինություն», Մ, 1967 թ.

3. VC. Լեբեդևը, Յու.Դ. Յավորսկի,Եռակցման ռեժիմների որոշման նմանության չափանիշների կիրառում, «Ավտոմատ զոդում», թիվ 8, 1960 թ.

4. Վ.Վ. Նալիմովը, Ն.Ա. Չեռնով,Ծայրահեղ փորձերի պլանավորման վիճակագրական մեթոդներ, Նաուկա, Մոսկվա, 1965 թ.

5. Բ.Ե. Պատոն և այլք, Եռակցման գործընթացների փորձարարական հետազոտության ավտոմատացում, «Ավտոմատ զոդում», թիվ 6, 1970 թ.

6. Պ.Վ. Էրմուրատ, Սիմպլեքս օպտիմիզացման մեթոդ, «MEI-ի վարույթ», հ. 67, 1966։

ԷԼԵԿՏՐԱԿԱՆ ԿԵՏԱՅԻՆ ԵՌԱԿՑՈՒՄ

Աշխատանքի նպատակը՝ սովորել տեխնոլոգիական գործընթացէլեկտրական կոնտակտային կետային եռակցում; որոշել դրանց տարբերությունները; ծանոթանալ MT-1606 մեքենայի կառուցվածքին. կատարել նմուշների եռակցում` օպտիմալ ռեժիմը որոշելու համար:

Կապի ձևավորման ընդհանուր սխեմա

Միացության առաջացման ողջ գործընթացը պայմանականորեն բաղկացած է առանձին ֆիզիկական պրոցեսներից, որոնք, կախված միացության առաջացման գործում իրենց դերից, բաժանվում են հիմնական և ուղեկցող։

Կետային եռակցման ժամանակ 1-ին մասերը հավաքվում են համընկնմամբ կամ եզրագծով, սերտորեն սեղմված եռակցման մեքենայի 2-րդ էլեկտրոդների միջև, ջեռուցվում են բարձր հզորության էլեկտրական հոսանքի կարճատև (0,01 ... 0,5 վրկ) իմպուլսով (մինչև տասը): կիլո-ամպեր) ցածր լարման դեպքում (3 ... 12 B), որի արդյունքում կապ է ստեղծվում առանձին շփման վայրերում, որոնք կոչվում են կետեր: Կապը ստեղծվում է սխեմայի համաձայն, որը բաղկացած է I-III փուլերից:

Առաջին քայլըսկսվում է այն պահից, երբ մասերը սեղմվում են Fw ուժով, որն առաջացնում է միկրոռելիեֆի պլաստիկ դեֆորմացիա կոնտակտային էլեկտրոդում՝ մաս և մաս, մաս:

Հոսանքի I-ի հաջորդ միացումը և մետաղի տաքացումը հեշտացնում են միկրոռելիեֆի հարթեցման, թաղանթի մակերեսների ոչնչացման և էլեկտրական շփման ձևավորման գործընթացները։

Ջերմային ընդլայնումը կետային եռակցման ժամանակ տեղի է ունենում սեղմման պայմաններում և ուղեկցվում է ներքին լարումների անհավասար բաշխմամբ, որոնք մշտական ​​գործող արտաքին ուժերի հետ Fbw առաջացնում են անդառնալի ծավալային պլաստիկ դեֆորմացիաներ (առավելագույն դեֆորմացիայի ուղղություն 3):

Մետաղների ջերմային ընդլայնումը մասերից մաս շփման տարածքում հանդիսանում է մասերի միջև բացվածքի առաջացման պատճառը:

Մինչ մետաղի հալվելը, սd-ի և մետաղի ավելցուկի նվազումը դիլատոմետրիկ էֆեկտի պատճառով փոխհատուցվում է էլեկտրոդների մի փոքր նոսրացմամբ, ինչպես նաև մետաղի մասերի տեղաշարժով բացվածքի մեջ, ինչը թեթևացնում է ներքին շփումը։ - կնքման ժապավեն 4, որը սահմանափակում է եռակցման հոսանքի տարածումը:

Առաջին փուլում ուղեկցող գործընթացները, եռակցման գոտու համեմատաբար ցածր դեֆորմացիայի և ցածր ջերմաստիճանի պատճառով, մեծ զարգացում չեն ստանում։

Երկրորդ փուլբնութագրվում է մետաղի հալեցմամբ և միջուկի ձևավորմամբ 5: Հոսանքի անցնելուն պես միջուկը մեծանում է մինչև իր առավելագույն չափը՝ ha բարձրությամբ և dа տրամագծով (միջուկի կամ կարի չափերը կարգավորվում են ԳՕՍՏ 15878-79, ԳՕՍՏ. 14098-85 և որոշվում են եռակցված կառույցների ամրության պահանջվող մակարդակի ապահովման պայմաններից) ... Այս դեպքում մետաղը 6-ը խառնվում է, մակերեսային թաղանթները հանվում են և հեղուկ փուլում ձևավորվում են մետաղական կապեր: Միջուկը առաջանում է այն գոտում, որտեղ ձեռք է բերվում հոսանքի ամենաբարձր խտությունը, և էլեկտրոդների հետ ջերմափոխանակությունն ավելի քիչ է ազդում:

Փակ ծավալով հալվելիս միջուկի մետաղի ծավալը կտրուկ մեծանում է, առաջանում են էլեկտրամագնիսական ուժեր և, որպես հետևանք, առաջանում է հիդրոստատիկ ճնշում, որը որոշվում է եռակցման գոտում լարվածությունների ընդհանուր հավասարակշռությամբ։ Դիլատոմետրիկ ազդեցությունը և σd-ի ընդհանուր նվազումը փոխհատուցվում են էլեկտրոդների հետագա ընդլայնմամբ և դեֆորմացված մետաղի տեղաշարժով բացը: Սա նպաստում է ոչ միայն ռելիեֆի ստեղծմանը, որը սահմանափակում է հոսանքի տարածումը, այլ նաև ձուլածո միջուկի կնքումը, ինչը թույլ չի տալիս մետաղի ցրվելը և նրա շփումը մթնոլորտի հետ:

Գոտու մետաղի ներքին սահմանն ունի հալման կետին մոտ ջերմաստիճան և σd ցածր արժեք; համապատասխանաբար, արտաքին սահմանի ջերմաստիճանն ավելի ցածր է, իսկ σd-ն ավելի բարձր է: Գոտու մետաղը գտնվում է ծավալային լարվածության վիճակում, մինչդեռ լարումները հակված են մեծացնել մասերի միջև եղած բացը։ Մասերի շփման տարածքի դեֆորմացիայի այս բնույթը հանգեցնում է մետաղի «նստեցման» և էլեկտրոդներից մակերեսի վրա 8 (չափի գ) փորվածքների տեսքին:

Հալած միջուկի ի հայտ գալու դեպքում առկա է ցողելու վտանգ, ջերմահաղորդականության պատճառով կարի գոտին տաքանում է, մետաղի ելքային կառուցվածքը փոխվում է, և զանգվածի փոխանցում է նկատվում էլեկտրոդ-մաս կոնտակտում (ուղեկցող գործընթացներ):

Երրորդ փուլսկսվում է եռակցման հոսանքն անջատելուց հետո – տեղի է ունենում միջուկի ինտենսիվ բյուրեղացում (hя, dя), որն ավարտում է շփման կետում մասերի անբաժանելի միացման ստեղծումը։ Կետերի մետաղն ունի դենդրիտային կառուցվածք։

Բյուրեղացման ընթացքում ջերմափոխանակությունը ջերմային ազդեցության գոտի շարունակվում է և դրանում փոխվում է մետաղի կառուցվածքը, մետաղը փոքրանում է, ինչի հետևանքով նրա մեջ առաջանում են կծկվող խոռոչներ և խոռոչներ. միջուկում առաջանում են առաձգական լարումներ, որոնք առաջացնում են ճաքեր, և որոնց ազդեցության տակ փխրուն կետը կարող է քայքայվել։

Մնացորդային լարումների մակարդակը նվազեցնելու և կծկվող ճաքերն ու խոռոչները կանխելու համար զգալի ջանքեր են պահանջվում Fc. Բարձրորակ եռակցումը և գործընթացի առավելագույն արտադրողականությունը արտադրանքի տվյալ հաստության, ձևի և նյութի համար որոշվում են ընտրված եռակցման ռեժիմի ճշգրտությամբ:

Հոդերի որակը կախված է նաև եռակցման տեխնիկայից, էլեկտրոդների ձևից, հավաքման և մակերեսի պատրաստման որակից, եռակցման սարքավորումներից, կառավարման համակարգից և նախագծային և տեխնոլոգիական այլ գործոններից:

Կետային եռակցման ռեժիմի պարամետրեր

Կետային եռակցման ռեժիմի հիմնական պարամետրերն են եռակցման հոսանքը Iw (ամպլիտուդի կամ արդյունավետ արժեք), հոսանքի tw-ի անցման տևողությունը կամ ժամանակը, էլեկտրոդներով մասերի սեղմման ուժը Fw, դարբնագործման Fpr ուժերն ու տևողությունը, tpr, էլեկտրոդի աշխատանքային մակերեսի տրամագիծը de կամ էլեկտրոդի գնդաձեւ մակերեսի շառավիղը Re.

Թվարկված պարամետրերի որոշման ելքային տվյալները մետաղի ֆիզիկական և մեխանիկական հատկություններն են և եռակցման ենթակա մասերի հաստությունը:

Ռեժիմները կարող են սահմանվել հաշվարկային-փորձարարական մեթոդով կամ փորձարարական եղանակով։ Կախված կետային եռակցման նյութերի հատկություններից, առաջարկվում են այսպես կոչված փափուկ կամ կոշտ ռեժիմներ: Փափուկ ռեժիմներ - փոքր եռակցման ընթացիկ և երկար եռակցման ժամանակ; կոշտ ռեժիմ - բարձր եռակցման հոսանք, եռակցման կարճ ժամանակ:

Կան բազմաթիվ առաջարկություններ ռեժիմների վերաբերյալ (աղյուսակների, նոմոգրամների, գրաֆիկների տեսքով): Այս ռեժիմները ցուցիչ են և պետք է ստուգվեն եռակցումից առաջ և հաճախ շտկվում են՝ հաշվի առնելով մակերեսի պատրաստման, հավաքման, սարքավորումների կազմի պայմանները և այլն։

Ուղղումը կատարվում է հղման նմուշների վրա՝ օգտագործելով ձուլված միջուկի պարամետրերի կախվածությունը ռեժիմի պարամետրերից: Օրինակ, եթե տրամագիծը անբավարար է, ավելացրեք եռակցման հոսանքը Iw:

Սփռոցներից խուսափելու համար ավելանում են Fpr, de, Re։ Եթե ​​միջուկը ճաքեր ունի, Fpr-ն ավելանում է՝ դրա ժամանակի աճը մոտեցնելով հոսանքն անջատելու պահին, ինչպես նաև դանդաղեցնում է բյուրեղացումը՝ հոսանքի հետևի եզրը մոդուլավորելով: Ջանքերը կիրառվում են նախքան համաձուլվածքն անցնելը TEC-ով. tpr-ն ավելանում է եռակցվող մետաղների հաստության ավելացման և ջերմային հաղորդունակության նվազման հետ (այն նվազում է խիստ ռեժիմների և բյուրեղացման բարձր արագության դեպքում):

Եռակցված միացման որակը և, մասնավորապես, ամրությունը կախված են ձուլածո միջուկի չափսերից (հա, դա), ինչպես նաև մետաղի վիճակից, կարի և գոտում դրա ամրության նվազման աստիճանից։ ջերմային ազդեցություն, բեռների տեսակը, թերությունների մակարդակը.

Ռեժիմի պարամետրերը տարբեր ազդեցություն ունեն միջուկի տրամագծի և, համապատասխանաբար, ամրության վրա: Ib-ի կամ tb-ի ավելացման դեպքում, երբ մյուս պարամետրերը հաստատուն են, ուժը սկզբում աճում է արագ, ապա ավելի դանդաղ՝ միջուկի ձևավորմամբ: Բայց ավելորդ Ib-ի և tb-ի դեպքում միջուկի չափը սկսում է նվազել ներքին պոռթկումների ուժեղացման և տարբեր թերությունների առաջացման պատճառով: Fb-ի և de-ի ավելացման դեպքում ուժը նույնպես սկզբում մեծանում է միջուկի տրամագծի մեծացման պատճառով, այնուհետև սկսում է նվազել շփման տարածքի կտրուկ աճի, ընթացիկ խտության նվազման պատճառով:

Մասերի հաստության նվազմամբ մեծանում է եռակցման հոսանքի խտությունը։ Ցածր դիմադրողականությամբ նյութերը պահանջում են ավելի շատ հոսանք, քան բարձր դիմադրողականությամբ նյութերը: Մետաղի բարձր ջերմահաղորդականությամբ և ջերմային ցրվածությամբ եռակցումն իրականացվում է ծանր պայմաններում, այսինքն՝ կրճատվում է եռակցման հոսանքի անցման ժամանակը և մեծանում է դրա ուժը։

Եթե ​​տարբեր հաստության մասերը եռակցված են, ապա ռեժիմի գործառնական պարամետրերը ընտրվում են դրանցից ամենաբարակին համապատասխան: Տարբեր հաստություններով մասերի եռակցումը (հաստության հարաբերակցությամբ> 1:3) դժվար է (նկ. Ա) ավելի բարակ մասի հուսալի ներթափանցման բացակայության պատճառով (s1):

Դրանից խուսափելու համար խորհուրդ է տրվում օգտագործել եռակցման խիստ ռեժիմներ կամ օգտագործել բարակ մասի կողային հատվածի ավելի փոքր խաչմերուկով էլեկտրոդներ, կամ այդ էլեկտրոդները պատրաստված են մետաղից ավելի ցածր ջերմային հաղորդունակությամբ, քան հաստ մասի կողմից:

Տարբեր նյութերից պատրաստված մասերի եռակցման ժամանակ, անհավասար ջերմության արտանետման պատճառով միջուկի տրամագիծը և ներթափանցման խորությունը մեծանում են ավելի բարձր դիմադրողականությամբ և ավելի ցածր ջերմային հաղորդունակությամբ մասերում (մաս 2):

Տարբեր չափերի և ձևերի շփվող մակերևույթների էլեկտրոդներով մասերի եռակցման ժամանակ միջուկը տեղափոխվում է ավելի փոքր կոնտակտային մակերեսով էլեկտրոդ (էլեկտրոդ 2), որտեղ ընթացիկ խտությունն ավելի մեծ է:

Մասերի մակերեսային վիճակը (շփման դիմադրությունը) զգալիորեն ազդում է եռակցման ընթացքում ջերմության բաշխման վրա և, որպես հետևանք, կետերի չափի և ամրության վրա:

Կոնտակտային դիմադրության կայունությունն ապահովելու համար մասերը սովորաբար մաքրվում են (փորագրվում կամ մշակվում են) եռակցումից առաջ կամ ծածկվում են փոքր և մշտական ​​դիմադրությամբ օքսիդների բարակ թաղանթով։

Տիպիկ տեխնոլոգիական գործընթացԵռակցման ագրեգատների արտադրությունը և կետային եռակցման արտադրությունը բաղկացած է հետևյալ գործողություններից՝ դատարկ մասերի արտադրություն, դրանց մակերեսների պատրաստում եռակցման, հավաքման, կպչուն եռակցման, եռակցման, ամրացման, հաստոցների մշակման և հակակոռոզիոն պաշտպանության համար:

Կետային եռակցման համար օգտագործվում են տարբեր տեսակի մեքենաներ՝ փոփոխական հոսանք, ցածր հաճախականություն, ուղղակի հոսանք, կոնդենսատոր։ Մեքենաների հզորությունը 5-ից 1000 կՎտ է։

AC մեքենաներն առավել տարածված են մեքենաշինության բոլոր ոլորտներում, դրանք ավելի պարզ և էժան են, քան մյուս մեքենաները:

MT-1606 մեքենայի կառուցվածքը

AC մեքենա MT-1606 նախատեսված է կառուցվածքային և բարձր լեգիրված պողպատների, 0,8-ից 6,5 մմ հաստությամբ տիտանի համաձուլվածքների կետային եռակցման համար: Հնարավոր է նաև զոդել որոշ գունավոր պղնձի համաձուլվածքներ (արույր, բրոնզ և այլն) մինչև 1,2 մմ հաստությամբ։ Մեքենայի առավելագույն հզորությունը 95 կՎտ է, եռակցման անվանական հոսանքը՝ 16 կԱ, րոպեում միավորների առավելագույն քանակը՝ 200։

Օդաճնշական համակարգապահովում է եռակցված մասերի 1 սեղմումը և պահպանումը սեղմված վիճակում եռակցման ողջ ցիկլի ընթացքում:

Ցանցից օդը օդային զտիչ 13, ճնշման կարգավորիչ 12, նավթի դիֆուզոր 11 և էլեկտրամագնիսական օդաճնշական փականի 10 միջով անցնում է, կախված փականի կծիկի դիրքից, շնչափողով (10-6,10-4), որը կարգավորել օդի հոսքի արագությունը մխոցի խոռոչում.
- գլան 4-ի ստորին խոռոչի մեջ, բարձրացնելով ստորին մխոցը, մինչև այն կանգ առնի վերին մխոց 7-ում;
- մեջտեղի խոռոչի մեջ 6 (վերին գուլպանով և վերին մխոցի գավազանով), իջեցնելով ստորին մխոցը և սեղմելով մասերը:

Աշխատանքային օդի ճնշումը սահմանվում է կարգավորիչ 12-ի միջոցով, որը վերահսկվում է ճնշման չափիչով:

Վերին մխոցը օգտագործվում է ստորինի հարվածը կարգավորելու համար: Հարվածը կարգավորվում է մխոցի վերին ձողի վրա գտնվող կարգավորիչ ընկույզով 9-ով: Վերին էլեկտրոդի աշխատանքային հարվածը կարգավորելու համար օդը պետք է մատակարարվի օդաճնշական մխոցին (վերին էլեկտրոդի վերևում)՝ բացելով հսկիչ փականը 14: Վերին մխոցը կիջնի մինչև կարգավորիչ ընկույզի մխոցի վերին կափարիչը:

Վերին մխոց 5-ի դիրքը վերահսկելու փականը ծառայում է մխոցի վերին խոռոչից օդ մատակարարելու և արտանետելու համար: Երբ օդը բաց է թողնվում, վերին մխոցը բարձրանում է մինչև մխոցի կափարիչի կանգառը, և էլեկտրոդները հեռանում են միմյանցից մինչև առավելագույն հեռավորությունը:

Վերին էլեկտրոդի պահակը 2-ը գավազանի միջոցով միացված է ստորին մխոցին, որի վրա ամրացված է վերին էլեկտրոդը 2. Ներքևի էլեկտրոդի պահակը և էլեկտրոդը անշարժ են:

Յուղի դիֆուզոր 11-ը յուղում է շարժվող մասերը: Լակի ատրճանակից ստացված յուղը գրավվում է անցնող օդով և քսում փականը, օդի բալոնը և մխոցները:

Մեքենայի էլեկտրական դիագրամ. MT-1606-ի էներգիայի աղբյուրը TP տրանսֆորմատորն է, որը բաղկացած է զրահապատ մագնիսական միջուկից, առաջնային և երկրորդային ոլորուններից։ Երկրորդական ոլորուն ունի հաստ պղնձե ավտոբուսի մեկ պտույտ: PS-ի աստիճանների անջատիչով էլեկտրական ցանցին միացված առաջնային պարույրների հատվածների քանակը փոխելով, մեքենայի հզորությունը աստիճանաբար վերահսկվում է:

AB անջատիչը անջատում է մեքենան, եթե մեքենայի ցանցում կարճ միացում կա կամ այն ​​գերտաքանում է:

Տրիստորային անջատիչը KT ունի երկու թրիստոր, որոնք միացված են հակազուգահեռաբար, ինչը հնարավորություն է տալիս փոփոխական հոսանք փոխանցել տրանսֆորմատորի առաջնային ոլորուն։ Տրիստորները բացվում են, երբ եռակցման ցիկլի կարգավորիչից հսկիչ իմպուլսները կիրառվում են դրանց հսկիչ էլեկտրոդների վրա:

Այս տիպի մեքենաների վրա հնարավոր է սահուն կերպով կարգավորել մեքենայի հզորությունը՝ փոփոխական հոսանքի կիսաշրջանների ալիքների համեմատ հսկիչ իմպուլսների համաժամանակյա փուլային տեղաշարժի պատճառով:

RC ցիկլի կարգավորիչը ապահովում է մեքենայի ավտոմատ կառավարումը: Էլեկտրոնային ռելեային սարք է, որը որոշակի հաջորդականությամբ միացնում և անջատում է էլեկտրամագնիսական օդաճնշական փականը և թրիստորի կոնտակտորը, որի շնորհիվ ճիշտ պահին սեղմվում են մասերը, հոսանքը միացվում և անջատվում է, իսկ վերին էլեկտրոդը բարձրանում է։ .

MT-1606 մեքենայում էլեկտրոդների կրիչները, էլեկտրոդները և թրիստորային կոնտակտորը հովացվում են հոսող ջրով: Տրիստորների սառեցման համար մատակարարվող ջուրն անցնում է հիդրավլիկ փականի միջով: Եթե ​​ջրամատակարարումը ընդհատվում է, հիդրավլիկ փականը բացում է թրիստորի կառավարման միացումը, և եռակցման հոսանքը չի միանում:

Ինչպես է մեքենան աշխատում

Մեկ կետի ts-ի ընդհանուր եռակցման ցիկլը բաղկացած է tszh մասերի սեղմումից, եռակցման tsv-ից, tpr դարբնոցից և tп դադարից:

Մասերի սեղմումը տեղի է ունենում, երբ սեղմում եք փոխանցումատուփի ոտնակ կոճակը: Սեղմված օդը էլեկտրամագնիսական օդաճնշական փականի միջոցով մատակարարվում է մխոցի միջին խոռոչ՝ իջեցնելով ստորին մխոցը, որը միացված է վերին էլեկտրոդի բռնակին և էլեկտրոդին:

Սեղմման ուժի կայունացումից հետո (տվյալ ժամանակային ընդմիջում tcr), ցիկլի կարգավորիչը ազդանշան է ուղարկում թրիստորների կառավարման էլեկտրոդներին, եռակցման հոսանքը միացված է, միացումը փակվում է էլեկտրոդների միջև սեղմված մետաղական սյունակի միջոցով: tcv-ի վերջում հոսանքն անջատված է:

Դրանից հետո եռակցման կետի հալած մետաղի բյուրեղացման համար (եռակցման լարումները և դեֆորմացիաները նվազեցնելու համար) մասերը որոշ ժամանակ մնում են ճնշման տակ (կեղծում)։

Դարբնագործության վերջում ցիկլի կարգավորիչը բացում է էլեկտրամագնիսական օդաճնշական փականի սնուցման միացումը, կծիկը փոխում է իր դիրքը և օդը մատակարարվում է մխոցի ստորին խոռոչին: Ստորին մխոցը շարժվում է դեպի վեր՝ ազատելով եռակցված մասերը։ Մասերի փոխարինման համար պահանջվող դադարի ընթացքում էլեկտրոդները կքաշվեն իրարից, իսկ հետո եռակցման ցիկլը կրկնվում է:

Մեկ կետը եռակցելու համար անհրաժեշտ է. աշխատանքային անջատիչի տեսակը դնել «Մեկ ցիկլ» դիրքի, սեղմել և բաց թողնել ոտնակը մեկ անգամ:

Մեծ թվով միավորներ կատարելու համար կարող եք աշխատել «Ավտոմատ գործարկում» ռեժիմում։ Այս դեպքում կառավարման ոտնակը պետք է մշտապես սեղմված պահել:

Նախապատրաստում աշխատանքի

1. Օդ մատակարարեք մեքենային, որի համար միացրեք կոմպրեսորը, ընդունիչում ճնշումը բարձրացրեք մինչև 5 ատմ և բացեք մեքենայի մուտքի փականը:
2. Տեղադրեք մեքենան անհրաժեշտ եռակցման ռեժիմին.
   1. վերին էլեկտրոդի հարվածը ընտրվում է կախված եռակցվող հավաքների և մասերի կազմաձևից և տեղադրվում է մխոցի վերին գավազանի վրա պտուտակված ընկույզի միջոցով (հարվածը կարգավորելիս օգտագործեք կառավարման փականը, որը ճշգրտումից հետո պետք է տեղադրվի ճիշտ դիրքի վրա);
   2. մասերի սեղմման ուժը ընտրվում է կախված եռակցվող նյութի հաստությունից և տեսակից, որը կարգավորվում է օդի կարգավորիչի պտուտակով և կառավարվում է մանոմետրով: Այն պետք է լինի այնպիսին, որ ապահովի մասերի և էլեկտրոդների միջև լավ շփումը (էլեկտրոդների վրա սեղմման ուժի կախվածությունը ճնշումից ըստ ճնշման չափիչի տրված է մեքենայի աղյուսակում).
   3. հզորության մակարդակը (որոշում է հոսանքի մեծությունը) - ընտրվում է կախված եռակցվող նյութի հաստությունից և տեսակից: Այն տեղադրվում է երեք դանակի անջատիչների միջոցով, որոնք գտնվում են մեքենայի ներսում՝ աջ կողմում (հոսանքի աստիճանի կախվածությունը անջատիչների դիրքից նշված է մեքենայի աղյուսակում);
   4. սեղմման, եռակցման, կեղծման, դադարի ժամանակները սահմանվում են մեքենայի ներքևում գտնվող ցիկլի կարգավորիչի անջատիչների միջոցով: Յուրաքանչյուր գործողության ժամանակը կարգավորելի է 1-198 ժամանակահատվածում, այսինքն՝ 0,02-3,96 վրկ-ի ընթացքում, 0,02 վրկ-ից հետո (50 Հց հաճախականությամբ փոփոխական հոսանքի ժամանակաշրջան), ձախ կողմում գտնվող անջատիչների վրա պարբերությունների միավորներն են. հավաքածու - տասնյակ:
      Հզորության մակարդակը և սեղմման ուժը ընտրվում են՝ կախված եռակցվող նյութի հաստությունից և տեսակից:
3. Միացրեք ցանցի մեկուսիչը և անջատիչը:
4. Մեքենայի աշխատանքը առանց եռակցման հոսանքի ստուգելու համար, որի համար անջատեք «Եռակցման հոսանք» անջատիչի անջատիչը, սեղմեք կառավարման ոտնակը և ճիշտ մշակված եռակցման ցիկլից հետո միացրեք անջատիչի անջատիչը:

Աշխատանքի մեթոդ

1. Ծանոթացեք դիմադրողական կետային եռակցման էությանը.
2. Սահմանել եռակցման կետի միջուկի ձևավորման առանձնահատկությունները:
3. Սահմանեք ռեժիմի պարամետրերի ազդեցությունը եռակցված հանգույցի պարամետրերի վրա:
4. Ծանոթացեք MT-1606 մեքենայի կառուցվածքին։
5. Կատարեք պրակտիկ եռակցում «Մեքենայի շահագործման կարգի» համաձայն:
6. Սահմանեք եռակցման ռեժիմը (ուսուցչի հրահանգով), եռակցեք նմուշները, ստուգեք եռակցված հոդերի ամրությունը:
7. Կազմեք հաշվետվություն, վերլուծեք ստացված արդյունքները:

Աղյուսակ 1 - Եռակցման ռեժիմի և նմուշների փորձարկման արձանագրություն

Սարքավորումներ և նյութեր

1. Կոնտակտային եռակցման կայան:
2. Դիմադրության կետային եռակցման մեքենա MT-1606.
3. Պոկող մեքենա.
4. Եռակցման ծախսվող նյութեր՝ ածխածնի և ցածր լեգիրված պողպատից պատրաստված թերթիկի նմուշներ՝ 0,5 ... 1,2 մմ հաստությամբ:

1. Դիմադրության կետային եռակցման սխեմա.
2. Կետի միջուկի ձևավորման առանձնահատկությունները, ռեժիմի պարամետրերը և դրանց ազդեցությունը եռակցված հանգույցի պարամետրերի վրա:
3. Սխեմատիկ դիագրամմեքենաներ MT-1606. Տեխնիկական տվյալներ, հիմնական միավորների ճշգրտում:
4. Հետազոտության արդյունքներ (Աղյուսակ 1):
5. Կախվածության գրաֆիկ F = f (tw):
6. Ստացված արդյունքների վերլուծություն. Եզրակացություններ (օպտիմալ եռակցման ռեժիմի հիմնավորում).

Վերահսկիչ հարցեր

1. Որտե՞ղ է առաջանում ջերմությունը կետային եռակցման ժամանակ:
2. Նկարագրե՛ք մեկ կետի եռակցման ցիկլը, դրա բնորոշ չափերը:
3. Որո՞նք են կետային եռակցման ռեժիմի հիմնական պարամետրերը:
4. Ինչպե՞ս են ռեժիմի կարգավորումներն ազդում կապի որակի վրա:
5. Ինչպե՞ս կարելի է խուսափել մետաղի շաղ տալուց՝ առանց կետի ամրությունը խախտելու:
6. Ինչպե՞ս փոխել եռակցման ռեժիմի պարամետրերը, եթե եռակցման ենթակա մասերի հաստությունը՝ -մեծացել է, -նվազել է:
7. Ինչի համար է դարբնոցը:
8. Ասա մեզ էլեկտրական շղթայի հանգույցների նպատակը, օդաճնշական շղթան:
9. Ինչպե՞ս տեղադրել կետային մեքենա առավելագույն եռակցման հոսանքի համար (գործնականում):

Կոնտակտային մեքենաների տեղադրումը բաղկացած է մեքենայի շահագործման համար պատրաստելուց, եռակցման ռեժիմի ընտրությունից և մեքենան այս ռեժիմին դնելուց, ռեժիմը պահպանելուց՝ պահպանելով եռակցման պարամետրերի մշտական ​​արժեքները:
Կետային և պրոյեկցիոն եռակցման հիմնական պարամետրերն են եռակցման հոսանքը, ընթացիկ հոսքի ժամանակը, էլեկտրոդների վրա ուժը: Մեքենայի ավտոմատ շահագործումը հաշվի է առնում վերին էլեկտրոդի իջեցման և էլեկտրոդների կողմից աշխատանքային մասի սեղմման ժամանակը, հոսանքն անջատելուց հետո եռակցված կետի մետաղը դարբնելու ժամանակը և վերին մասը բարձրացնելու համար պահանջվող դադարը: էլեկտրոդը, բաց թողեք եռակցման ենթակա աշխատանքային մասը և հանեք կամ տեղափոխեք այն:
Կարի եռակցման ժամանակ հաշվի են առնվում եռակցման ժամանակը և դադարը ընթացիկ իմպուլսների և արտադրանքի շարժման արագության միջև:
Ետման մեքենաների վրա եռակցման ժամանակ հիմնական պարամետրերը ներառում են նաև տեղադրման երկարությունը, խափանման ընդհանուր քանակությունը, հոսանքի հետ և առանց հոսանքի խափանումների քանակը, միաձուլման և խափանման արագությունը:
Կետային և կարի եռակցման ժամանակ եռակցման հոսանքն ընտրվում է կախված եռակցման ենթակա մասերի հաստությունից: Եռակցման հոսանքի փոփոխությունը կատարվում է եռակցման տրանսֆորմատորի քայլային անջատիչներով: Ընթացիկ անջատիչներով հագեցած մեքենաների վրա աշխատելիս կատարվում է հոսանքի ավելի նուրբ կարգավորում՝ փոխելով բոցավառման անկյունը:
Կախված եռակցման ենթակա մասերի նյութից և կոնֆիգուրացիայից, եռակցումը կարող է իրականացվել կոշտ և փափուկ ռեժիմներով: Եռակցման խիստ ռեժիմները բնութագրվում են էլեկտրոդների վրա բարձր հոսանքներով և ուժերով, եռակցման կարճ տեւողությամբ: Կոշտ ռեժիմների օգտագործումը թույլ է տալիս, համեմատած փափուկ ռեժիմների հետ, բարձրացնել մեքենայի աշխատանքի արագությունը և ստանալ ավելի որակյալ եռակցված միացումներ:
Եռակցման ժամանակը ժամանակակից մեքենաներում կարգավորվում է լայն շրջանակում՝ օգտագործելով էլեկտրոնային ժամանակի կարգավորիչներ և այլ անջատիչ սարքեր:
Հետույքի մեքենաներում մեծ նշանակությունանհանգստացնող ուժ ունի. Եթե ​​խափանող ուժը բավարար չէ մասերի ընտրված հատվածի համար, անհնար է հասնել եռակցման արդյունքների կայունությանը:
Հետույքի մեքենան կարգավորելիս պետք է ուշադրություն դարձնել, որպեսզի հոսանքը չանջատվի մինչև խափանման սկիզբը: Դրա համար անհրաժեշտ է նախատեսել հոսանքի տակ գտնվող մասերի խախտման չափը:
Տեղադրման երկարությունը կարող է ճշգրտվել շարժական ափսեի դիրքով` ստացիոնարի նկատմամբ: Տեղադրման երկարությունը փոխելը հանգեցնում է եռակցման ռեժիմի խախտման:
Եռակցման հետույքում հոսանքն ընտրվում է եռակցման ենթակա մասերի խաչմերուկում:

Հանրաճանաչ հոդվածներ

& nbsp & nbsp Ապակե բլոկներ՝ էլիտար նյութ

Ապրանքի հիմնական տեղեկատվություն և տեխնիկական տվյալներ:
RKS-502 և RKS-801 դիմադրության եռակցման կարգավորիչները, որոնք այսուհետ կոչվում են «կարգավորիչներ», նախատեսված են կոնտակտային էլեկտրական եռակցման մեքենաների լրացման համար:
Կարգավորողներն ապահովում են.

Միաֆազ կետային եռակցման մեքենաների հաջորդականության վերահսկում կոնտակտորով և DC փականով (RKS-801 կարգավորիչի համար `երկու փական);

Եռակցման ցիկլի դիրքերի տևողության կարգավորումը թվային հաշվարկով.

Տիրիստորի կոնտակտորների կառավարում և եռակցման հոսանքի արժեքի կարգավորում;

Էլեկտրաէներգիայի գործակից cosφ-ի ավտոմատ կարգավորում՝ եռակցման հոսանքի առաջին կիսաալիքի միացման բևեռականության փոփոխությամբ.

Եռակցման հոսանքի արդյունավետ արժեքի կայունացում մատակարարման լարման տատանումների ժամանակ:

Կարգավորիչը կառավարվում է եռակցման մեքենայի ոտնակային կոնտակտները փակելով և բացելով:

Կարգավորիչի շահագործման սկզբունքը

Դիտարկենք կարգավորիչների աշխատանքը «Միայնակ եռակցման» ռեժիմում:

Երբ սնուցման լարումը կիրառվում է կարգավորիչին, առջևի վահանակի «» ցուցիչը լուսավորվում է: Ցիկլի և հաշվիչ միավորների հաշվիչներն ու գործարկիչները զրոյի են սահմանվում՝ օգտագործելով VT7 տրանզիստորների շղթան, հաշվիչ միավորի վրա VT8: VT1, VT2, D2, VT3, VT4, VT5, VT6, D3 տարրերի վրա հավաքված շղթայի օգնությամբ առաջանում և ձևավորվում են ժամացույցի իմպուլսներ։

Երբ եռակցման մեքենայի ոտնակի կոնտակտները փակ են, VT9-ի ինվերտորը շրջվում է, և ազդանշանն ուղարկվում է ցիկլի միավոր D10.3-ում, գործարկվում է D3.8 «Նախ սեղմում» ձգան: Միևնույն ժամանակ, հաշվիչ միավորի վրա D6 հաշվիչը ստեղծում է հաշվիչ իմպուլսներ «XI» դիրքերի համար, իսկ D8-ը «XI0» դիրքերի համար: Երբ D7 («XI») և D9 («X10») ապակոդավորիչների վրա իմպուլսների քանակը համընկնում է «Նախաճնշում» դիրքի անջատիչի վրա դրված ժամանակաշրջանների քանակի հետ, ազդանշան է ուղարկվում ցիկլի բլոկին, որը սկսում է հաշվարկը: «Կոմպրեսիոն» դիրքի։ Շղթայի մյուս ռեժիմները նույն կերպ են աշխատում:

Երբ ոտնակի կոնտակտները մշտապես փակ են, եռակցման ցիկլը ավտոմատ կերպով կրկնվում է, եթե կարգավորիչի «Օպերացիոն ռեժիմ» անջատիչը դրված է «Եռակցման սերիա» դիրքի վրա, և «Միայն եռակցման» դիրքում տալիս է միայն մեկ ցիկլ: Splice Burst ռեժիմում Prestress ուշացումը վերացվում է եռակցման առաջին ցիկլից հետո: Երբ ոտնակը բացվում է «Կոմպրեսիոն» բացահայտումը անցնելուց հետո, ապահովվում է եռակցման ամբողջական ցիկլ: «Կոմպրեսիոն» ազդեցության տակ ոտնակը բացելու դեպքում եռակցման ցիկլը դադարեցվում է, եռակցման մեքենան վերադառնում է սպասման վիճակի:

Եռակցման ցիկլի անցման նշումն իրականացվում է դիմային վահանակի վրա տեղադրված ցուցիչների միջոցով:

RKS-502 կարգավորիչի համար հաշվիչ միավորն ունի D5.1, D4.3, D3.6 տարրերի վրա հիմնված միացում, որը, օգտագործելով «X4» անջատիչը, թույլ է տալիս միաժամանակ 4 անգամ ավելացնել ցիկլի բոլոր դիրքերի տևողությունը: . (RKS-801 կարգավորիչի համար D1.2, D4.1, D4.2 տարրերը, «X2» անջատիչը և դիրքերի տևողության ավելացումը համապատասխանաբար 2 անգամ)

Որպեսզի կարգավորիչը աշխատի ցիկլով, յուրաքանչյուր ազդեցության տևողությունը պետք է լինի առնվազն «01» (1 շրջան): Տևողությունը «00» արգելված է։

Կայունացուցիչի բլոկային դիագրամը բնորոշ է, դրա գործողության սկզբունքը տրված է տեղեկատու գրքերում և հատուկ նկարագրություն չի պահանջում:

Ընթացիկ կառավարման միավորը ապահովում է թրիստորային կոնտակտորների կառավարման իմպուլսների ձևավորում, cosφ ավտոմատ հսկողություն և եռակցման հոսանքի կայունացում: Միջանկյալ տրանսֆորմատորի միջոցով կոնտակտային մեքենայի ուժային տրանսֆորմատորի առաջնային միացումից ազդանշանը մտնում է VD17-VD20 դիոդային կամուրջ, ձևավորվում է VT12, D4.6, D5.4, Dl.l, D2.1 տարրերի վրա, C6, VT9, VT10 տարրերի վրա անհրաժեշտ քանակությամբ տեղափոխված փուլ և D7, VT11 տարրերից հսկիչ իմպուլսները սնվում են ուժեղացուցիչի միավորին:

Եռակցման հոսանքի արդյունավետ արժեքի ստորին սահմանների ճշգրտումն իրականացվում է արտադրողի կողմից D8 տարրի վրա գտնվող միացումով և լրացուցիչ ճշգրտում չի պահանջում: Եռակցման հոսանքի կայունացումն իրականացվում է, երբ անջատիչը դրված է առջևի վահանակի «Միացված» դիրքում:

Ուժեղացուցիչի բլոկը նախատեսված է ուժեղացնելու թրիստորային կոնտակտորների կառավարման իմպուլսները (շղթա VT1, VT2-ի համար) և միացնել փականը (VT3) RKS-502-ի կամ փականների (VT3, VT6) (RKS-801-ի համար):

Միավորը ապահովում է փականի մատակարարման սխեմաների էլեկտրոնային պաշտպանություն գերհոսանքից (VT7, VT8, VT9, VT10): Պաշտպանության գործողությունը նշվում է առջևի վահանակի ցուցիչով:

D1, D3, D4, D5 տարրերը (լրացուցիչ D2 RKS-801-ի համար) օգտագործվում են արտաքին ազդանշանների միջոցով կարգավորիչը կառավարելու համար: Կարգավորիչների արտաքին կառավարման սխեմաների միացման դիագրամը ներկայացված է Հավելված 11-ում:


«Կոմպենսացիա» անջատիչը կարող է անջատել կայունացումը, ինչը մեծացնում է հոսանքը 15% -ով:

Եռակցման հոսանքը կարելի է անջատել «Ընթացիկ միացված» անջատիչով: Այս ռեժիմն անհրաժեշտ է մեքենան կարգավորելիս:

RKS-801 կարգավորիչը նաև կատարում է հետևյալ լրացուցիչ գործառույթները.

Եռակցման հոսանքի ճշգրտում «Եռակցում 1» և «Եռակցում 2» դիրքերի համար, որոնք սահմանված են համապատասխանաբար «Ջեռուցում 1» և «Ջեռուցում 2» անջատիչներով: Անջատիչի զրոյական դիրքը համապատասխանում է եռակցման հոսանքի նվազագույն արժեքին (50%), դիրքը «9» - առավելագույնը;

Իմպուլսային եռակցման ռեժիմում «Cool» և «Weld 1» դիրքերը կարող են գործարկվել մինչև 9 անգամ մեկ ցիկլի ընթացքում: Իմպուլսների թիվը սահմանվում է «Իմպուլսների քանակ» անջատիչով;

«Weld 1» դիրքի առաջին եռակցման ընթացիկ իմպուլսը կարող է մոդուլացվել: Մոդուլյացիայի էությունն այն է, որ եռակցման հոսանքի առաջին կիսաալիքն ունի նվազագույն արժեք և տասը ժամանակահատվածում այն ​​բարձրանում է մինչև առավելագույն արժեքը (որը պետք է սահմանվի «Ջեռուցում 1» անջատիչով): Երբ «Rise» անջատիչը դրված է «9»-ի վրա, մոդուլյացիայի ժամանակը ամենաերկարն է և կազմում է 0,2 վրկ: Երբ անջատիչը դրված է «0» դիրքի վրա, եռակցման հոսանքի առաջին զարկերակը չի մոդուլացվում.

Փական 2-ը, որը վերահսկվում է կարգավորիչի կողմից, իրականացնում է աշխատանքային մասի լրացուցիչ կրճատում «Սեղմում» («Ավելացած ուժ 12) և դիրքերում» Դարբնագործություն 1», Եռակցում 2», Դարբնոց 2 «(«Ուժի ավելացում» դիրքերում: 2 "): Փական 2-ի աշխատանքը 2-ի ավելացված ուժի դեպքում նշվում է ցուցիչով: Փական 2-ի գործարկումը մեծացած ուժի 2-ով կարող է հետաձգվել 1 ... 9 ժամանակահատվածով «Եռակցման 1» դիրքի ավարտից՝ օգտագործելով համապատասխան: անջատիչ («Դրբնոց 1» դիրքի տեւողությունը պետք է լինի ոչ պակաս, քան ուշացման արժեքը):